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动态硫化热塑性弹性体(thermoplastic vulcanizate, TPV)是一类采用动态硫化[1-2]技术制备的共混型热塑性弹性体(TPE)。其独特的“海-岛”相态结构中,交联的橡胶微区提供材料高弹性,热塑性树脂基体赋予TPV加工流动性。由于其分散橡胶相已硫化成具有稳定微区形态的交联颗粒,TPV的某些性能(如高温下使用性能、耐油性、压缩永久变形、尺寸稳定性等)甚至优于嵌段共聚物型TPE[2]。因此,TPV已成为增长最快的TPE品种[3]。然而,商业化TPV基材仍以不可再生石油基塑料为主,如聚丙烯和尼龙。聚乳酸(PLA)是一种以玉米Zea mays或甘蔗Saccharum officinarum等农产品发酵制备的乳酸单体为原料聚合得到的热塑性生物降解脂肪族聚酯。因优异的性能[4],PLA被公认为是一种最有前途取代传统石油基塑料的“绿色”生物基塑料[5]。随着石油等不可再生资源的逐渐枯竭,人们对保护环境及可持续发展的日益重视,若能以PLA替代传统PP或尼龙塑料制备出生物基的新型TPV材料,有望解决TPV产业长期受不可再生石油资源制约的问题,具有重要的研究意义和广阔的市场前景。合适的硫化剂体系是制备相形态和性能都优异的TPV材料的关键[6]。目前,国内外学者在PLA基TPV方面已进行诸多有益的探索[7-11]。然而,目前适用于聚丙烯基TPV常用的有机过氧化物硫化体系很容易诱发PLA基体交联或热降解[7],对TPV材料的性能不利。此外,大多数聚烯烃橡胶与PLA的相容性不佳[8-10],直接进行动态硫化无法获得满意性能的TPV材料。前期研究中,LIU等[11]首次报道了一种含PLA,聚(乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸环氧甘油酯)三元环氧橡胶(简称EBA-GMA)及部分中和聚(乙烯-丙烯酸)锌离聚物(简称EMAA-Zn)的新型、超韧PLA反应性三元共混体系[11]。该共混物在熔融共混过程中,EMAA-Zn不仅促进PLA与EBA-GMA之间两相界面的相容化反应,而且还引发了环氧橡胶中的环氧基团发生有效交联。另外,GPC测试结果表明,PLA基体在高温熔融加工过程中未发生显著降解。基于前期的研究基础,本研究拟选用EMAA-Zn作为PLA/EBA-GMA共混体系的硫化剂,在Haake密炼机动态硫化制备了PLA基TPV,考察了EMAA-Zn的用量对EBA-GMA橡胶相的交联反应、TPV材料的表面硬度、力学性能及微观结构的影响,并优化得到了最佳硫化工艺条件和组分配比,从而为生物基TPV的设计、硫化工艺的选择及材料性能的优化提供新的思路和指导。
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混炼温度是影响EBA-GMA橡胶相交联程度的重要工艺参数。图 1是在2个不同混炼温度下,固定质量比m(PLA):m(EBA-GMA):m(EMAA-Zn)=30.0:70.0:7.5三元TPV共混体系的扭矩随混炼时间的变化曲线。从图 1看出:加入EMAA-Zn后,共混物的扭矩逐渐上升。这是由于混炼过程中,EBA-GMA橡胶相的环氧基团在锌离聚物中未中和的羧酸基团和锌离子的共同诱导下,发生了开环反应,形成了交联物[12]。混炼温度为210 ℃时的共混物扭矩要高于185 ℃下的共混物扭矩,这表明温度升高有利于ENA-GMA的交联反应。但是,继续升高混炼温度,则由于PLA易热降解导致物料颜色明显加深,从而影响到材料力学性能和外观,因此210 ℃为最佳混炼温度。
Figure 1. Effect of compounding temperature on melt torque curves of PLA/EBA-GMA/EMAA-Zn (weight ratio 30.0:70.0:7.5) ternary blends
图 2是210 ℃混炼温度下,硫化剂EMAA-Zn的添加量对固定橡塑比的EBA-GMA/PLA两元TPV共混体系[m(EBA-GMA):m(PLA)=70.0:30.0]扭矩的影响规律。从图 2中可以看出,当EMAA-Zn没有加入时,两元共混物扭矩随混炼时间增加而略有下降,这是因为PLA组分部分热降解所致。但是,随着硫化剂EMAA-Zn的加入,共混物的扭矩明显上升,其增加趋势呈现出2个阶段。第Ⅰ阶段,随着混炼时间的增加,扭矩迅速增加;当大约3 min后,达到第Ⅱ阶段,此时扭矩达到一个拐点,其增长幅度放缓。这2个阶段很可能对应于EBA-GMA橡胶相交联反应的2个不同阶段(图 3),即环氧开环反应(即第Ⅰ阶段)和开环生成羟基之间的缩合反应(即第Ⅱ阶段)[13]。
Figure 2. Effect of EMAA-Zn contents on melt torque curves of PLA/EBA-GMA/EMAA-Zn (weight ratio 30.0:70.0:x) ternary blends
Figure 3. Schematic reaction diagram of vulcanizing reaction of EBA-GMA rubber induced by the addition of EMAA-Zn
随着EMAA-Zn质量分数逐渐增加,共混物扭矩不仅逐渐增加,而且达到平衡扭矩的时间也逐渐缩短,然而继续延长混炼时间,共混物扭矩反而出现降低的趋势,因此混炼时间不能超过达到最大扭矩的时间。当EMAA-Zn质量分数为10.0%时,混炼物料发硬且明显发黄,这可能是因为EMAA-Zn加入量过多反而诱导PLA热降解所致。当EMAA-Zn质量分数为7.5%时,210 ℃下混炼10 min,样条表面最光滑并且不发黏和发黄,物料表观状态最佳。
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图 4是固定EMAA-Zn用量,PLA与EBA-GMA的质量比对TPV的应力-应变曲线的影响。由图 4及表 1可知:当EMAA-Zn质量分数固定为7.5%时,PLA/EBA-GMA质量比从30.0:70.0增大到40.0:60.0时,TPV的强度、100%定伸应力以及表面硬度增加,但断裂伸长率从501%迅速降低到373%,材料韧性降低。根据以上结果可知,当EMAA-Zn质量分数为7.5%,PLA/EBA-GMA质量比为30.0:70.0时,TPV的拉伸性能最佳,同时表面硬度也适中,邵氏A硬度为88。
Figure 4. Effect of the proportion of PLA/EBA-GMA/EMMA-stress-strain Zn (weight ratio x:y:7.5) on the tensile strength of the sample
m(PLA):m(EBA-GMA):m(EMAA-Zn) 拉伸强度/MPa 断裂伸长率/% 100%定伸应力/MPa 邵氏A硬度 30.0:70.0:0 4.3 ± 0.2 268.0 ± 58.1 4.0 ± 0.2 73.0 ± 0.5 30.0:70.0:5.0 9.2 ±0.3 298.0 ± 15.3 7.3 ± 0.2 83.0 ± 0.7 30.0:70.0:7.5 14.2 ±0.4 501.0 ± 37.0 9.4 ± 0.4 88.0 ± 0.5 30.0:70.0:10.0 14.2 ±0.8 325.0 ± 9.3 9.3 ± 0.2 92.0 ± 0.6 40.0:60.0:7.5 15.8 ± 0.4 373.0 ± 9.3 11.1 ± 0.2 91.0 ± 0.6 Table 1. Mechanical property data of various PLA-based TPV samples
图 5为PLA/EBA-GMA质量比为30:70时,不同EMAA-Zn质量分数的PLA/EBA-GMA/EMAA-Zn三元TPV共混体系的典型应力-应变曲线。由图 5及表 1看出:当未添加EMAA-Zn时,PLA/EBA-GMA两元共TPV共混体系[m(PLA):m(EBA-GMA)=30:70]的拉伸强度、100%定伸应力以及断裂伸长率明显偏低,这是由于弹性体EBA-GMA为基体相,且未发生交联所致,但是随着硫化剂EMAA-Zn加入量的逐渐增加,TPV体系的拉伸强度、100%定伸应力以及表面硬度逐渐升高,而断裂伸长率却呈现出先增加后减少的趋势,当EMAA-Zn质量分数为7.5%时,TPV体系的断裂伸长达到最大值(500%)。这是由于没有加入EMAA-Zn时,PLA与EBA-GMA两相界面之间相容性欠佳,因此断裂伸长率不理想;硫化剂EMAA-Zn加入后,EBA-GMA发生交联,且随着EMAA-Zn质量分数的增加,EBA-GMA相的交联程度逐渐增加。当EMAA-Zn质量分数达到7.5%时,交联的EBA-GMA相在机械剪切作用下发生了相反转,PLA转变为连续相,同时断裂伸长率也逐渐增加;然而继续增加EMAA-Zn用量,不仅引起了EBA-GMA的交联过度,而且还引起PLA基体发生了热降解,因此断裂伸长率反而降低。
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图 6是基于质量比为30.0:70.0:7.5的PLA/EBA-GMA/EMAA-Zn三元TPV共混体系的样品脆断面的扫描电子显微镜(SEM)照片。从图中可明显看出其总体呈“海-岛”相结构,EBA-GMA “岛”相颗粒嵌入在PLA“海”相内,两相界面结合良好,这应归功于EMAA-Zn对PLA/EBA-GMA之间两相界面的增容作用[11]。图 7进一步给出EMAA-Zn加入对PLA/EBA-GMA两元TPV共混体系相形态演化的影响。如图 7A所示:未添加EMAA-Zn的样品中,白色的分散相是PLA,黑色的连续相是EBA-GMA。但是,加入质量分数为7.5%EMAA-Zn后,由于EBA-GMA交联度的增加和混炼过程中的机械剪切作用诱导相反转发生。黑色的EBA-GMA相由连续相开始转变为形状不规则的分散相。